如圖（tú）3-1所示，試驗箱（xiāng）箱體內框架主體（tǐ）采用不鏽鋼材質，保證在高、低溫交變環境下（xià）保持機械性能基（jī）本不衰減。內框架的主體承重結構由100mmx100mm的方型鋼組成，包括豎梁與橫梁，相互垂直（zhí）交叉焊接（jiē）固定形成立方（fāng）網架結（jié）構。高低溫試驗箱箱體（tǐ）的密（mì）封麵板嵌入立方網（wǎng）架結（jié）構的網格中（zhōng），麵（miàn）板邊緣與立方網架（jià）通過（guò）焊接形式連接，形成密封麵;密封麵板采用波紋板形式，可為整體內框架提供一定的剛性,並具有耐受高低溫環境（jìng）的功能。試驗箱體內框架的地麵部分則采用平板，保證地麵平順性。該種結構形式既能（néng）使試驗箱體內框架具有良好的剛性，又能保證內框架的輕質，降低試驗空間內（nèi）的（de）附加熱容。
在試（shì）驗係統的運行過程中，箱（xiāng）體內外的換熱熱流方向為薄壁麵板的法向方向，且不鏽鋼導熱係數較大，因此（cǐ）內框架主體可（kě）視為等溫（wēn）體。薄壁（bì）麵板的結構設計可有常用兩種可選結構形式:直角波紋，三角波紋，其截麵（miàn）形（xíng）式如圖3-2所示。
當（dāng）內框架的麵板分別采用直角波紋、三角（jiǎo）波紋的結構形（xíng）式時，其主要結構參數見表（biǎo）3-1所示:
如圖3-3所（suǒ）示，當試驗箱體承受170℃高溫環境與機械荷（hé）載的複合作用下，會發生相應形變，並產生應力。內框架的（de）形變發生在箱體內框架的側麵（miàn），約為（wéi）28mm，由（yóu）箱體內部的正壓使內框架側麵向外彎曲引起。內（nèi）框架頂部則為向箱體內彎曲的型態，形變約為12mm， 由溫度載荷與機械載荷共同引（yǐn）起。內框架主體的von-mises應力約為120MPa,符合不鏽（xiù）鋼材料的許用應力範圍（wéi）。以下分析麵板（bǎn）結構形式對箱體內（nèi）框架主體的影響。在相同的麵板厚度、結構參數（shù）以及荷載情況下，采取上述兩種（zhǒng）麵板結構形式的內框架的機（jī）械響應計算結果見表3-2所示:
由於（yú）采用三角波紋與（yǔ）直角波紋麵板結構的內框架計算結果相（xiàng）近，我們（men）有必要研究在整個試驗係（xì）統工作溫度範圍中內框架結構的機械（xiè）響應情況。
如圖3-4所示，空心、實心的點分別代表三角形波紋、直角波紋對應的狀態;
max, up, side則（zé）分別代表整體形變，頂部（bù）形變（biàn），側麵形變。當箱體（tǐ）工作環境溫（wēn）度從20℃下降至-120℃過程中，內框架的形變逐漸增加直到峰（fēng）值。采用三角波紋結構與直角波紋結構（gòu）的內框架形變峰值（zhí）分別為46mm與40mm,形變（biàn）處均（jun1）位於試驗（yàn）箱體（tǐ）內框架頂麵。在（zài）箱體工作在溫（wēn）度下限-120℃時，內（nèi）框架受冷收（shōu）縮使頂麵位置下沉，與試驗箱體所受的重力載荷共同作用，使內框架頂麵的形變達到（dào）全工況值。在同樣（yàng）的降溫過（guò）程中，內框架壁麵形（xíng）變增（zēng）加幅度較小，形變峰值在20mm左右，其中采用（yòng）直角波紋結構（gòu）的內框架形變略小於三角波紋的情況。當箱體工作溫度範圍為20℃~70℃時，內框架的形變在這一一溫度區（qū）間內變化不大，維持在20mm -25mm區間內;形變的（de）發生位置從內框（kuàng）架項麵向側麵轉移，頂（dǐng）麵的形（xíng）變不斷減小。當箱體工作（zuò）溫（wēn）度從70°C繼續增（zēng）加（jiā）至170℃時（shí），內框架（jià）頂麵的形變繼續減小（xiǎo）直至在120C達到值3mm以內，之後隨著（zhe）溫度上（shàng）升繼續增大（dà）。在70℃~170℃溫度變化區間內，內框（kuàng）架的（de）形變隨溫度增加不斷增（zēng）大，增大幅度小（xiǎo）於降溫工況。該（gāi）升溫階段內框架的形變發生在壁麵，其峰值為27mm。
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